偏心荷載作用下基底附加應(yīng)力計(jì)算(e某矩形基礎(chǔ)底面尺寸為2.4m×1.6m,埋深d=2.0m,相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí),上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)底面的力矩和基礎(chǔ)頂面的豎向力分別為M=100kN·m、F=450kN,其他條件見(jiàn)圖3.1.3.5,則基底最大、最小附加應(yīng)力分別為()kPa。()
A.129.42、32.15
B.222.4、92
C.186.0、55.6
D.188.4、58
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偏心荷載作用下基底壓力的計(jì)算(e>b/6)。
某構(gòu)筑物基礎(chǔ)(見(jiàn)圖3.1.2.5),在設(shè)計(jì)地面標(biāo)高處作用有上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的偏心豎向力680kN,偏心距1.31m,基礎(chǔ)埋深為2m,底面尺寸4m×2m,則基底最大壓力為()kPa。()
A.300.3
B.204.2
C.150.15
D.250.63
偏心荷載作用下基底壓力的計(jì)算(g已知基底面積(見(jiàn)圖3.1.2.1)3m×2m,基底中心處的偏心力矩M=147kN·m,上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)作用于基礎(chǔ)底面的豎向力值為490kN,則基底壓力為()kPa。()
A.155.17、8.17
B.130.67、32.67
C.163.33、0
D.141.76、30.31
A.3.4
B.3.6
C.3.8
D.4.2
A.1.85
B.1.75
C.1.65
D.1.55
用應(yīng)力面積法計(jì)算基礎(chǔ)沉降。
某獨(dú)立柱基底面尺寸2.5m×2.5m,柱軸向力準(zhǔn)永久組合值F=1250kN(算至±0.000)處,基礎(chǔ)自重和上覆土標(biāo)準(zhǔn)值G=250kN?;A(chǔ)埋深2m,其他數(shù)據(jù)見(jiàn)圖3.3.2.1,按應(yīng)力面積法計(jì)算基礎(chǔ)中點(diǎn)的沉降量為()mm。()
A.81.9
B.93.3
C.97.4
D.102.5
最新試題
假定地基凈反力設(shè)計(jì)值為280kPa,確定基礎(chǔ)底板單位長(zhǎng)度的最大剪力設(shè)計(jì)值V(kN)、最大彎矩設(shè)計(jì)值M(kN·m),最接近下列()項(xiàng)。
確定地下車庫(kù)抗浮穩(wěn)定性系數(shù)最接近下列()項(xiàng)。
確定最大彎矩截面處的彎矩設(shè)計(jì)值M(kN·m/m)最接近下列()項(xiàng)。
基礎(chǔ)的邊緣高度hT(mm),最小不宜小于下列()項(xiàng)。
假定該柱基礎(chǔ)頂面處還作用有基本組合彎矩設(shè)計(jì)值M=360kN·m(沿長(zhǎng)邊方向),其他條件不變,確定該柱與基礎(chǔ)交接處的沖切力FT(kN)最接近下列()項(xiàng)
確定該柱與基礎(chǔ)交接處的沖切力Fι(kN)最妾近下列()項(xiàng)。
假定δ=0,已計(jì)算出墻頂面處的土壓力強(qiáng)度σ1=3.8kN/m,墻底面處的土壓力強(qiáng)度σ2=27.83kN/m,主動(dòng)土壓力EA=79kN/m,確定主動(dòng)土壓力EA作用點(diǎn)距離擋土墻地面的高度z(m)最接近下列()項(xiàng)。
條件同(2),已求得擋土墻重心與墻趾的水平距離x0=1.68m,EA作用點(diǎn)距墻底處,確定擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性安全度kT最接近下列()項(xiàng)。
足承載力要求的修正后的天然地基承載力特征值fA(kPa),最小不應(yīng)小于下列()項(xiàng)。
現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行了6根錨桿抗拔試驗(yàn),得到的錨桿抗拔極限承載力分別為420kN,530kN,480kN,479kN,588kN,503kN。試問(wèn),單根錨桿抗拔承載力特征值RT(kN),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近?()